Всего на сайте:
236 тыс. 713 статей

Главная | Материаловедение

МАТЕРИАЛОВЕДЕНИЕ 3 страница  Просмотрен 415

Процесс кристаллизации начинается от дна тигля. При этом тигель опускается, выходя из нагревательной печи, поэтому фронт кристаллизации перемещается от дна тигля к поверхности металла. Кристаллизация заканчивается, когда фронт кристаллизации достигает поверхности.

На рисунке 39 показан начальный этап кристаллизации, когда появились только первые кристаллы. Они ориентированы произвольно относительно нормали к фронту кристаллизации. Скорость роста кристаллов анизотропна, как и любое другое свойство. Поэтому быстрее растут благоприятно ориентированные зародыши. Причем это направление совпадает и с направлением легкого намагничивания. Когда кристаллизация заканчивается, нижнюю часть слитка отрезают, а оставшуюся часть, состоящую из столбчатых кристаллов, используют как текстурованный ферромагнетик (рисунок 40).

 

Рисунок 38 Рисунок 39 Рисунок 40

 

Есть еще один способ создания текстуры - термомагнитная обработка. Делается эта обработка сразу на готовых магнитопроводах (рисунок 41). Обработке подвергаются только сплавы, состоящие из двух сортов атомов - магнитоактивных (с отличным от нуля магнитным моментом) и немагнитоактивных. К тому же материал должен иметь высокую точку Кюри. Обработка происходит таким образом: готовые сердечники устанавливают в приспособление, помещают в печь, нагревают до температуры несколько выше точки Кюри, включают магнитное поле и начинают медленно охлаждать. До включения поля магнитоактивные атомы располагались в кристаллической решетке совершенно хаотично (рисунок 42). Когда сердечник будет находиться при температуре ниже точки Кюри, под действием намагничивающего поля магнитоактивные атомы расположатся вдоль магнитных силовых линий, образуя цепочки атомов (рисунок 43).

 

 

 

Рисунок 41 Рисунок 42 Рисунок 43

Такие цепочки образуют дополнительное направление легкого намагничивания к тем направлениям, которые существуют в кристаллической решетке. Если производить перемагничивание вдоль этих новых (наведенных) НЛН, то получается также прямоугольный гистерезисный цикл.

Для ферритовых сердечников это очень распространенный способ получения прямоугольного гистерезисного цикла.

 

8 Магнитомягкие материалы для работы на низких частотах

 

Сформулируем требования для работы магнитомягких материалов на примере работы трансформатора. На рисунке 44 показана простейшая схема трансформатора.

 

 

 

Рисунок 44

 

Пусть на первичную обмотку транс­форматора подается переменное напряжение, тогда напряжение на вторичной обмотке трансформатора определяется числом витков вторичной обмотки (W), площадью поперечного сечения магнитопровода (S) и скоростью изменения индукции в магнитопроводе (dB/dt). Полагая для простоты коэффициент трансформации равным 1, можно определить закон изменения индукции в магнитопроводе

 

,

 

дифференцируя, находим закон изменения индукции в магнитопроводе во времени

 

,

 

перед знаком синуса в этом уравнении стоит амплитудное значение индукции в магнитопроводе . Раскрывая круговую частоту через циклическую, находим выражение для действующего значения напряжения на обмотке трансформатора

 


Конструктор всегда заинтересован в том, чтобы получить заданное напряжение на вторичной обмотке трансформатора при минимальных W и S. Единственной возможностью сделать это является увеличение максимального значения индукции рабочего гистерезис-ного цикла при перемагничивании магнитопровода (требование1). Однако индукция рабочего гистерезисного цикла, который лежит внутри предельного цикла, всегда меньше индукции насыщения, поэтому для увеличения индукции рабочего гистерезисного цикла следует выбирать материалы с возможно большей индукцией насыщения (Bm↑ → Вs↑).

При перемагничивании магнитопровода трансформатора в нем происходят потери на гистерезис и вихревые токи (уравнения 3 и 4). Потери на гистерезис естественно должны быть минимальными (требование 2). Единственным способом уменьшения этих потерь является уменьшение коэрцитивной силы рабочего гистерезисного цикла, что, в свою очередь, можно получить, только уменьшив коэрцитивную силу материала (требование 2). Для того чтобы решить каким способом можно уменьшить величину коэрцитивной силы, следует обратиться к формуле коэрцитивной силы для материалов с многодоменной структурой (уравнение 13). Анализ формулы приводит к следующим выводам: необходимо выбирать магнитные материалы, у которых магнитострикция насыщения λs константа магнитной анизотропии К и уровень внутренних напряжений в материале Δ σi должны быть минимальными (требование 3). Добиться последнего можно рекристаллизационным отжигом магнитного материала. Поэтому все технологические операции по изготовлению магнитопроводов заканчиваются операцией отжига, что способствует уменьшению уровня внутренних напряжений и уменьшает величину коэрцитивной силы. Коэффициенты формы немагнитных включений и доли немагнитных включений (Р и α) также должны быть минимальными. Это значит, что магнитомягкие материалы следует выплавлять чистыми, содержащими как можно меньше немагнитных включений. Если же включений совсем не избежать, то их следует располагать относительно будущего направления намагничивания так, чтобы эти включения оказывали наименьшее сопротивление перемагничиванию материала.

Потери на вихревые токи также должны быть минимальными. Для того чтобы это выполнить, необходимо уменьшать толщину листа магнитопровода и увеличивать удельное электрическое сопротивление материала магнитопровода (требование 4).

Первое дос­тигается шихтовкой магнитопровода, который набирают из сравнительно тонких (0,35 - 0,08 мм) пластин магнитомягкого материала, изолированных друг от друга электрически, для уменьшения длины цепей вихревых токов. В настоящее время сверхтонким прокатом считается прокат 2-5 мкм. Дальнейшее уменьшение толщины пластин магнитопровода нецелесообразно, так как разрушения поверхности начинают оказывать большие влияния на перемагничивание, чем вихревые токи. Магнитопроводы из сверхтонкого проката к тому же очень дороги. Удельное электрическое сопротивление повышают легированием магнито-мягкого материала элементами, образующими с основным компонентом (обычно железо или никель) твердые растворы замещения, что согласно общим представлениям сильно увеличивает рассеяние электронных волн в металлах.

В некоторых случаях от материалов требуется высокая коррозионная стойкость, в агрессивных средах (требование 5)

На рисунке 45 представлена классификация магнитомягких материалов, которые используются для работы в низкочастотных магнитных полях

 

 

Рисунок 45

 

Железо и низкоуглеродистые стали обычно применяют в постоянных магнитных полях. Железо выпускают нескольких типов, которые отличаются технологией получения и свойствами. Для применения в магнитопроводах выпускают электротехническую нелегированную сталь и электротехническую нелегированную тонколистовую сталь. Оба материала близки по свойствам технически чистому железу, из которого они и получаются.

Электротехнические тонколистовые стали являются в настоящее время основными материалами для работы в переменных магнитных поляк низкой частоты. Выпускают свыше 40 марок этого материала. Электротехническая тонколистовая сталь - это сплав железа с кремнием. Кремний растворяется в железе и увеличивает его электрическое сопротивление. При этом он мало влияет на индукцию насыщения (происходит некоторое уменьшение), но заметно снижает величину коэрцитивной силы. Усредненные свойства сталей приведены в таблице 2. Электротехнические тонколистовые стали выпускают горячекатанными (изотропными) и холоднокатаными (анизотропными), т.е. текстурованными. Обозначение марки состоит из 4х элементов: первый - вид проката, второй - содержание кремния в сплаве, третий - условное обозначение той или иной характеристики сплава, четвертый - порядковый номер разработки сплава. Горячекатаную сталь выпускают марок: 1211, 1212, 1412, 1561 и т.д.

 

Таблица 2- Свойства магнитомягких материалов для работы на низких частотах

 

  Материал   µнач µмах Нс, А/м Bs, Тл ρ , мкОм·м
Технически-чистое железо   250-400   3500-4500   50-100   2,16   0,1
Электролитическое железо         2,16   0,1
Карбонильное железо   2000-3000     6,5   2,16   0,1
Монокристалли- ческое железо       0,8   -   0,097
Электротехничес- кая листовая сталь   200-600   3000 -4000   10-65   1.95-2,02   0,25-0,6
Низконикелевые пермалои   1500-4000   15000-60000   5-32   1,0-1,6   0,45-0,9
Высоконикелевые пермалои   7000-100000     50000- 300000   0,65-5,0   0,65-1,0   0,16-0,85

 

Холоднокатаная электротехническая тонколистовая сталь должна содержать 3% кремния. При меньшем содержании не удается получить анизотропную структуру (текстуру) в стали, а при большем содержании кремния сталь не удается прокатывать в холодную, т.к. кремний придает сплаву повышенную твердость и хрупкость,, Поэтому сталь катают в горячую и при этом получается изотропная структура. Анизотропные стали имеют лучшие свойства при намагничивании по сравнению с изотропными, так как при этом удается намагничивать сталь в направлениях легкого намагничивания. Однако, для того чтобы реализовать преимущества анизотропных сталей, необходимо соответствующим образом подбирать форму магнитопровода. Обычно магнитопроводы делают витыми ленточными. Навивают из ленты, вырезанной в направлении, выгодном для намагничивания. Не подходят для изготовления из анизотропной стали Ш-образные броневые сердечники.

Сплавы с высокой магнитной проницаемостью. Основным недостатком электротехнических тонколистовых сталей является сравнительно низкие значения начальной и максимальной магнитных проницательностей. Этого недостатка лишены сплавы типа пермаллоев. Сплавы эти представляют собой, прежде всего, сплавы железа с никелем. На рисунке 46 представлены зависимости основных магнитных характеристик от состава сплава в системе железо-никель. Видно, что индукция насыщения изменяется в зависимости от состава сплава почти линейно. Исключение составляет сплав 75% железа + + 25% никеля, который не обладает ферромагнитными свойствами и имеет индукцию насыщения равную нулю. На рисунке 46 показаны также зависимости изменения таких магнитных характеристик от состава сплава, как λs, и К. Обе эти характеристики при содержании в сплаве 78 - 79% никеля проходят через нуль. Так как от них зависит величина коэрцитивной силы сплава, то очевидно, что когда эти характеристики близки к нулю, то мала величина коэрцитивной силы, т.е. петля гистерезиса очень узкая, а это означает, что велика магнитная проницаемость сплава. Причем увеличиваются одновременно как максимальная, так и начальная магнитные проницаемости. Железо-никелевые сплавы с высокой магнитной проницаемостью называют пермаллоями.

 

 

Рисунок 46 Рисунок 47

 

На рисунке 47 показаны изменения коэрцитивной силы Нс удельного электрического сопротивления ρ, магнитных проницаемостей (Mн и Мmax) от химического состава пермаллоев.

В технике применяют две группы пермаллоев: высоко-никелевые, содержащие 78-80% никеля, и низконикелевые с 40-50% никеля.

Первые имеют самые высокие значения магнитных проницаемостей, но одновременно и небольшое значение индукции насыщения. Когда по условиям применения от сплава требуется повышенное значение именно этой характеристики, то применяют низконикелевые пермаллои. Так как при содержании никеля 50% λs и K не равны нулю, то величина коэрцитивной силы сплавов значительно выше, а магнитные проницаемости ниже, чем у высоко-никелевых пермаллоев.

Пермаллои легируют еще и другими компонентами. Делают это с целью увеличения

удельного электрического сопротивления сплавов для уменьшения потерь на вихревые токи при перемагничивании.

Все пермаллои являются дорогими и дефицитными сплавами из-за повышенного содержания никеля. К тому же они требуют сложной термической обработки для получения необходимых магнитных свойств. Сложность заключается в том, что никель сообщает сплаву повышенную вязкость, что затрудняет получение необходимой формы пластин для магнитопроводов. Поэтому вырубку пластин для магнитопровода производят из предварительно нагартованных листов пермаллоев (т.е. упрочненных пластической деформацией), когда магнитные характеристики сплавов очень низкие. После этого требуется рекристаллизационный отжиг, который делают при высоких температурах (1000 - 1200°С) в течение длительного времени (до десятков часов). К тому же отжиг производится в вакууме или спе­циальной защитной атмосфере, что усложняет и удорожает производство пермаллоевых сердечников. Тем не менее, в приборостроении и радиотехнике пермаллои находят широкое применение, т.к. нет другого материала с такими высокими значениями начальной магнитной проницаемости, способными работать в слабых магнитных полях.

Марки низконикелевых пермаллоев: 45Н, 50Н, 5GHXC и др.

Марки высоконикелевых пермаллоев: 79НМ,80НХС,76НХД и др.

 

 

1.9 Магнитомягкие материалы для работы на высоких частотах

 

При работе на высоких частотах основным видом потерь в магнитопроводе являются потери на вихревые токи уравнение 1.4. Уменьшить эти потери можно двумя способами: уменьшением толщины листа магнитопровода и увеличением удельного электрического сопротивления.

Первый способ не затрагивает собственно сам материал, так как цель достигается чисто технологическими средствами. При этом используются те же самые материалы, которые применяются и для низких частот. Так электротехническая тонколистовая сталь 3421 при толщине проката 0,2мм может применяться для изготовления магнитопроводов, работающих на частотах 50-500 Гц, т.к. при увеличении частоты сверх этого диапазона потери на вихревые токи становятся очень большими. Если же прокатать эту сталь до тол­щины 0,02 мм, то из нее уже можно изготавливать магнитопроводы для частот 2000-3000 Гц. Такой же толщины прокат пермаллоев марок 5СНХС и ЗОИХС может работать при частотах до 100000 Гц. Сердечники на более высокие частоты изготавливать из тонколистовых металлических ферромагнетиков нецелесообразно, так как уменьшени­ем толщины проката радикально снизить потери не удается, а трудоемкость и стоимость изготовления магнитопроводов сильно возрастают. Увеличение удельного электрического сопротивления предполагает изменение химического состава и структуры (природы) ма­териала.

Практически на высоких частотах сейчас применяют две группы материалов: магнито-диэлектрики и ферриты.

Магнито-диэлектрики. Под магнито-диэлектриками понимают магнитомягкие материалы, состоящие из частиц ферромагнетика, разделенных немагнитной матрицей,вид которой представлен на рисунке 48

 

 

Рисунок 48

 

В этом материале идея дробления ферромагнетика доведена до своего логического завершения. Дальнейшее уменьшение размеров частиц приводит к появлению однодоменной структуры и вызывает рост уже потерь на перемагничивание, поэтому частицы выбирают для каждого конкретного материала столь малыми, сколь это возможно с целью уменьшения путей замыкания вихревых токов, но с другой стороны столь большими, чтобы они оставались многодоменными. Для разных материалов этот размер свой. В этом случае магнитная проницаемость материала оказывается зависящей от магнитной проницаемости ферромагнитного наполнителя µ (в незначительной степени) и объемной доли неферромагнитной связки ν (в значительной степени)

 

 

Реально, какой бы ферромагнетик мы не взяли для магнито-диэлектриков, общую магнитную проницаемость получить больше чем 250 не удается. К тому же у магнито-диэлектриков есть еще одна особенность, заключающаяся в том, что получается один только тип гистерезисного цикла - линейный (перминварный). И малая величина проницаемости и перминварный гистерезисный цикл объясняется одним - высоким значением коэффициента размагничивания ферромагнитных частиц, которые используются для изготовления магнито-диэлектрика.

В качестве немагнитной связки используют различные диэлектрики: пластмассы, стекла, керамику, резины. Содержание диэлектрика колеблется у разных марок магнито-диэлектриков от 4 до 50%.

Ферромагнитный наполнитель изготавливают также из разных материалов. Наиболее распространенным является карбонильное железо. Его получают разложением Fe(CO)₅ при 200°С в атмосфере аммиака. Получается мелкодисперсный порошок (диаметр порошинок 1-5 мкм), загрязненный к тому же примесями кислорода, азота и углерода, с невысокими магнитными характеристиками. Однако, поскольку магнитные характеристики наполнителя мало сказываются на магнитной проницаемости материала, карбонильное железо используют для изготовления магнитодиэлектрических сердечников в радиотехнике (марки Р-10, Р-20, Р-100 и др.). Цифра показывает максимальную частоту применения такого сердечника (в МГц),

Второй материал, который также уже давно используют в качестве магнитного наполнителя магнито-диэлектриков - альсифер. Это сплав железа, кремния и алюминия. Он характеризуется большой магнитной проницаемостью (в зависимости от соотношения ком­понентов может доходить до 35000) и повышенной хрупкостью. Последнее является в данном случае достоинством сплава, т.к. его надо превращать в мелкодисперсный порошок. Сплав размалывают (до размеров порошинок 60-120 мкм) и изготавливают сердечники для катушек проводных линий связи (ТЧ-90, ТЧ-60, ВЧ-229 и др.). Цифры означают начальную магнитную проницаемость магнито-диэлектрика. Буквы ТЧ расшифровываются как тональная частота, а ВЧ - высокая частота. Магнито-диэлектрики типа ТЧ применяют на частотах в несколько десятков килогерц, а ВЧ - несколько сотен.

В последние годы получил распространение в качестве наполнителя для магнито-диэлектриков пермаллой. Обычно используют пермаллой марки 79Н. Для того чтобы сделать его хрупким, добавляют небольшое количество серы. Сплав размалывают на обычных механических мельницах до диаметра порошинок от 50 до 100 мкм. Изготавливают сердечники катушек индуктивности проводных линий связи, работающие в диапазоне частот от 0,03 до 0,3 МГц. Марки: П-250, П-140, П-6О и др. Цифра обозначает начальную магнитную проницаемость магнито-диэлектрика.

Ферриты. Магнито-диэлектрики имеют два существенных недостатка: малую величину начальной магнитной проницаемости и только один тип гистерезисного цикла (перминварный). К тому же частотный диапазон их ограничен. Поэтому в настоящее время

область применения магнито-диэлектриков сократилась, на смену им во многих случаях пришли другие магнитные материалы, способные работать на высоких частотах, ферриты. Ферриты - это неметаллические, точнее будет сказать керамические материалы, обладающие магнитными свойствами. В природе существует только один феррит - магнитный железняк. Намагниченный естественным магнитным полем земли он проявляет свои магнитные (очень слабые) свойства, но из-за низких магнитных характеристик не находит самостоятельного применения в технике. Известно семь типов структур ферритов. Разберем одну структуру, которая нашла широкое применение - структуру шпинели.

Шпинель имеет формулу МеО·Fе2О3 и состоит из окисла характеризующего металла и окисла трехвалентного железа. По названию характеризующего металла называют и сам феррит (железный, никелевый, кобальтовый и т.п.). Шпинель относится к кубической сингонии и имеет сложную решетку. В кубике, объемом 614 · 10ˉ³º м³ размещаются 8 атомов характеризующего металла, 16 атомов трехвалентного железа и 32 атома кислорода. Этот куб можно разбить на две сравнительно простые геометрические фигуры: тетраэдр и октаэдр, представленные на рисунке 49.

По углам этих фигур расположены ионы кислорода, а в центре фигур имеются поры, в которых располагаются металлические ионы. Всего в одной элементарной ячейке шпинели находится 64 тетраэдра и 32 октаэдра, из них только 8 тетраэдров и 16 октаэдров могут быть заняты металлическими ионами.

По углам этих фигур расположены ионы кислорода, а в центре фигур имеются поры, в которых располагаются металлические ионы. Всего в одной элементарной ячейке шпинели находится 64 тетраэдра и 32 октаэдра, из них только 8 тетраэдров и 16 октаэдров могут быть заняты металлическими ионами.

 

Рисунок 49

 

В зависимости от природы иона он имеет тяготение к той или иной поре в решетке шпинели. Например, ионы цинка тяготеют к порам внутри тетраэдра (подрешетка типа А), а ионы никеля стремятся разместиться в центре октаэдра (подрешетка типа В). Между ионами в решетке шпинели возникают обменные взаимодействия (при условии, что эти ионы обладают магнитным моментом). Всего может возникнуть три вида взаимодействия: АА, ВВ и АВ. Последний вид взаимодействия при прочих равных условиях является самым сильным. Поэтому, когда проявляется взаимодействие АВ, то остальные два вида не проявляются.

Взаимодействие между ионами кислорода не рассматривается по той причине, что ионы кислорода не обладают собственным магнитным моментом. Однако ионы кислорода участвуют в обменном взаимодействии, т.к. указанные три вида взаимодействия между металлическими ионами осуществляются через ионы кислорода. Такое опосредованное взаимодействие между ионами через ионы кислорода приводит к антиферромагнетизму, т.е. такому расположению магнитных моментов ионов, что они ока­зываются ориентированными по отношению друг к другу под углом 180° .

В результате всего вышесказанного все структуры шпинели можно разделить на три типа. Если ионы характеризующего металла занимают места в подрешетке А, то ионы трехвалентного желе­за располагаются все в подрешетке В. Такая структура называется, нормальной шпинелью. Цинковый феррит имеет именно такую структуру. Ионы цинка не имеют собственного магнитного момента, поэтому отсутствуют взаимодействия АА и АВ, а проявляется только взаимодействие ВВ, которое приводит к антиферромагнетизму. Магнитные моменты ионов трехвалентного железа ориентируются антипараллельно. В результате, каждая элементарная ячейка цинкового феррита со структурой нормальной шпинели имеет магнитный момент, равный нулю, и весь феррит оказывается немагнитным.

Если ионы характеризующего металла располагаются в подрешетке В, то ионы трехвалентного железа занимают оставшиеся места в подрешетке В (так располагается ровно половина ионов), а остальная половина размещается в подрешетке А. Такую структуру называют обращенной шпинелью. Она образуется у никелевого феррита. Ионы железа и ионы никеля имеют собственный магнитный момент, отличный от нуля, поэтому в принципе могут существовать все три вида магнитного взаимодействия, но реализуется практически только самое сильное взаимодействие АВ. В результате магнитные моменты подрешеток оказываются ориентированными антипараллельно и суммарный магнитный момент такого феррита оказывается отличным от нуля

 

 

Для никелевого феррита этот момент равен суммарному магнитному моменту ионов никеля. Такой феррит является магнитным. Наконец, возможна структура смешанной шпинели, когда ион характеризующего металла располагается и в подрешетке А, и в подрешетке В. Такое возможно, если ион характеризующего металла не имеет явного стремления занять одну из подрешеток или, если в силу чисто технологических условий получения феррита он не успевает расположиться только в одной подрешетке. Последняя причина может привести к тому, что, изменяя условия получения ферритов, можно создать смешанную шпинель практически у любого феррита (никелевого и цинкового) изменением технологического режима. Ферриты со структурой смешанной шпинели всегда обладают магнитными свойствами независимо от природы характеризующего металла. Однако общий вывод сводится к тому, что свойства магнитных простых ферритов низкие и они не лучше, а во многом и хуже свойств магнито-диэлектриков. Это объясняется большими значениями К и λs таких ферритов, а следовательно, значительной величиной Hс и низкими значениями Mн и Mmax . Поэтому магнитные простые ферриты самостоятельного применения в качестве магнитомягких материалов в технике не нашли.

Распространение получили сложные ферриты. На рисунке 50 показаны зависимости различных свойств ферритов от их химического состава на примере сложного никель-цинкового феррита.

Следует помнить, что простой никелевый феррит имеет структуру обращенной шпинели и проявляет магнитные свойства. Цинковый же феррит имеет структуру нормальной шпинели и немагнитен. Таким образом, в магнитный материал с невысокими магнитными характеристиками добавляют совершенно немагнитный материал и характеристики сложного феррита, который при этом образуется, изменяются так, как это показано на рисунке 50.

 

 

Рисунок 50

 

С добавлением немагнитного феррита уменьшается точка Кюри θ, а K и λs приближаются к нулю. При введении достаточно большого количества немагнитного материала в магнитный можно получить немагнитный материал, при этом точка Кюри будет равна комнатной температуре , a θ и λs - нулю, так как это характеристики только магнитного состояния, а к немагнитному - они не применимы. Однако с изменением этих характеристик, согласно общим положениям теории коэрцитивной силы, уменьшается величина коэрцитивной силы материалов с многодоменной структурой, но это уменьшение вызывает увеличение магнитной проницаемости. Поэтому, добавляя в магнитный феррит совершенно немагнитный, можно получить сложный по составу феррит с магнитной проницаемостью большей, чем у простого магнитного феррита. При этом намагниченность изменяется по кривой с максимумом из-за перераспределения нескомпенсированных электронов в магнитоактивных атомах.

На рисунках 51 и 52 представлены зависимости намагниченности отдельных подрешеток сложных ферритов (кривые 1 и 2) и общей намагниченности сложного феррита от температуры (кривые 3). Если характер зависимостей для подрешеток одинаков (рисунок 51), феррит характеризуется точкой Кюри. Если же зависимости намагниченности подрешеток от температуры разные, то общая намагниченность феррита, которая представляет разность намагниченностей отдельных подрешеток, может менять знак (рисунок 52). Феррит характеризуется в этом случае не только температурой Кюри, но и температурой компенсации или точкой Нееля (θк).

 

 

Рисунок 51 Рисунок 52

 

Основными достоинствами ферритов являются:

1. Низкая электропроводность в силу того, что ферриты не является металлическими материалами. По составу и технологии получения это керамические материалы. В них преимущественно ионный тип связи и поэтому они относятся к диэлектрикам, поэтому в ферритах при работе на высоких частотах практически отсутствует вихревые токи. Это сравнительно дешевые материалы (во много раз дешевле тонколистового проката).

Предыдущая статья:МАТЕРИАЛОВЕДЕНИЕ 2 страница Следующая статья:МАТЕРИАЛОВЕДЕНИЕ 4 страница
page speed (0.1656 sec, direct)